Электроника
жүктеу/скачать 2,72 Mb. Pdf көрінісі
|
электроника
Лабораторная работТрансформатор, Баяндама тәрбие Мадина, Үйкеліс детка, ОлшеуТеория, зертхана
| а
фазасы в немесе с параллель қосылған кезде u кернеуінің үштен бірі оған бөлінетінін көруге болады, ал А фазасы параллель қосылған В және С фазаларымен қатар қосылса, онда U_ кернеуінің үштен екісі бөлінеді. 1.89 сурет - Жиілік түрлендіргішінің шығыс кернеуін қалыптастыру процесі Сонымен қатар, алғашқы үш күйде А фазасындағы кернеу оң, ал соңғы екі – оған қолданылатын сатылы айнымалы ток кернеуінің теріс жарты толқынына сәйкес келеді. Осылайша, В және С фазаларына кернеудің а фазасымен бірдей қолданылатынына көз жеткізуге болады, бірақ сәйкесінше т кезеңінің үштен біріне және үштен екісіне ауысады. Басқару тізбегін қолдана отырып, транзистордың ашық күйінің ұзақтығын өзгерте отырып, қалыптасқан үш фазалы кернеудің жиілігін кең көлемде реттеуге болады, сондықтан мұндай жиілік түрлендіргіштері үш фазалы асинхронды қозғалтқыштардың айналу жылдамдығын біркелкі реттеу үшін қолданылады. Тиристорлық басқармалы қозғалтқышы бар тұрақты ток. Металл кесетін станоктардың негізгі қозғалысы мен құрал-саймандарының жетектерінде кең диапазонда айналу жылдамдығын реттеуге қабілетті тәуелсіз қозуы бар тұрақты қозғалтқыштар кеңінен қолданылады. Мұндай қозғалтқыш (1.89 сурет) статордан тұрады, оның полюстерінде қоздыру орамалары оралған және якорь деп аталатын Ротор бар. 112 UV кернеуінің әсерінен OV арқылы өтетін IV қоздыру тогы F магнит ағынын тудырады. Протекая бойынша виткам орамасының якорь тогы Ія, байланыса отырып ағынын Ф тудырады айналу моменті Мвр. 1.90 сурет - Тұрақты ток қозғалтқышын қосу сұлбасы Қозғалтқыштың жылдамдығын басқарудың екі әдісі (екі аймақ) мүмкін). Бірінші аймақта жылдамдық 0-ден п мах -ның номиналды мәніне дейін өзгереді, магнит ағынының тұрақты мәні F, яғни UV қоздыру кернеуінің тұрақты мәні кезінде u я кернеуін арттырады. U кернеуі номиналды мәнге жеткенде, оны одан әрі арттыру мүмкін емес, өйткені ол оқшаулаудың бұзылуына әкелуі мүмкін. Сонымен қатар, жылдам қозғалу үшін, мысалы, бос тұрған құрал немесе шыбықтың жылдам айналуы үшін қозғалтқыштың айналу жылдамдығын Vном — дан 3-5 есе арттыру қажет. Ол үшін II аймақ қолданылады, онда u тұрақты кернеу кезінде F магнит ағынының мәні UV тиісті төмендету арқылы азаяды, демек, I V қоздыру тогы. Алайда, ІІ аймағында қозғалтқыштың тиісті төмендету мен моментіне төтеп беру керек. Өнеркәсіп шығаратын тиристорлық түрлендіргіштерде бірінші аймақтағы айналу жылдамдығын реттеу екі басқарылатын қуатты (бірнеше ондаған киловаттқа дейін) үш фазалы түзеткіштерді (суретте) қолдану арқылы жүзеге асырылады. 1.91-суретте нүктелі сызықпен қоршалған). Үш фазалы түзеткіштердің бірі қозғалтқыштың оң бағытын қамтамасыз етеді, ал екіншісі сол жақта, полярлықты өзгертеді. Әрине, бұл түзеткіштер олардың арасындағы қысқа тұйықталуды болдырмас үшін бөлек жұмыс істеуі керек, бұл түзеткіштердің басқару тізбегін қамтамасыз етеді, олардың біреуін екіншісін ажыратқаннан кейін бірнеше миллисекундтан кейін қосуға мүмкіндік береді. Екінші аймақтағы айналу жылдамдығын басқару үшін OV қоздыру орамасын беретін тиристор түзеткішінің бір фазалы көпір тізбегі қолданылады. Сұлба оның полярлығын сақтай отырып, ІВ-ны азайтуға мүмкіндік береді. 113 1.91 сурет - Қозғалтқыштың айналу жылдамдығын тиристорлы реттегіш сұлбасы Қуат коэффициентін электронды түзеткіштер. Км қуат коэффициенті- ваттметрмен өлшенген импульсті токтың белсенді қуатының вольтметрмен және амперметрмен өлшенген U және I ток кернеуінің белсенді мәндерінің көбейтіндісі ретінде анықталған S толық қуатына қатынасы: Резистивтік жүктеме кезінде Р = UI, яғни КМ мах = 1 шекті мәні байқалады. Синусоидалы ток пен кернеу түрінде P = UIcosφ, сондықтан KM = cosφ, мұндағы φ-желідегі кернеу мен ток арасындағы фазалық ығысу. Халықаралық электротехникалық комиссия (IEC) барлық электронды құрылғылар үшін айнымалы ток желісіне енгізілген жоғары гармониканың, Шу мен кернеудің ауытқуының рұқсат етілген деңгейіне қойылатын талаптарды қамтитын IEC-555 стандартын жасады. Бұл ретте Км қажетті мәнін қамтамасыз ету желіден 300 Вт-тан астам қуатты тұтынатын және желілік түзеткіштің шығуында сыйымды сүзгісі бар кез келген электр жабдығы үшін міндетті. IEC IEC жаңа стандарты-1000-3-2 (IEC-555-2 орнына) энергияны тұтынушылардың қуат коэффициентіне қойылатын талаптарды едәуір қатайтады. Осыған байланысты қуат тұтыну сапасын жақсарту міндеті қуат көздерін жасаушылар үшін өте маңызды болып табылады. Олардың қатарына индуктивті балласты бар люминесцентті лампалар, кіре берістегі сыйымды сүзгісі бар импульстік қуат көздері, асинхронды қозғалтқыштар және т. б. кіреді. Қазіргі уақытта мұндай тұтынушылардың қуат коэффициентін арттыру үшін пассивті және белсенді қуат коэффициентін түзеткіштер қолданылады. Пассивті қуат коэффициентін түзеткіштер әдетте конденсаторлар мен коммутациялық диодтарда орындалады. Мұндай түзеткіштер жүктеменің индуктивті сипатында қолданылады-бұл флуоресцентті лампалардың қуат көздері, асинхронды қозғалтқыштар және т.б. мысалы, 1.92-суретте қуаты 40 Вт 114 люминесцентті шамды (LDS) қуаттауға арналған пассивті қуат коэффициентін түзеткіш сұлбасы берілген. Осы сұлбада параллель D1D2, D3 мен конденсаторларда К С2. С1... С2 сыйымдылығы жүктеменің индуктивті сипатын, ал диодтарды өтеу үшін таңдалады. D3 қуат кернеуінің лездік мәні өзгерген кезде олардың коммутациясын қамтамасыз етеді 1.92 сурет - Пассивті түзеткіш сұлбасы ЛДС үшін қуат коэффициенті Пассивті түзеткіштердің басты кемшілігі-оларды өзгеретін жүктеме мен токтың импульстік түрінде қолдану мүмкін еместігі. Суретте көрсетілген пассивті түзеткіш. ЛДС қуаты 40 Вт болғанда cosφ = 0,95 қамтамасыз етеді. Коммутациялық қуат көзінің жеңілдетілген сұлбасы суретте көрсетілген. Бұл сұлба d желілік түзеткішінен, сүзгі контейнерінен және жоғары жиілікті ВК конвертерінен тұрады. Түрлендіргіштің шығыс кернеуі RN жүктемесіне U c желісінің синусоидальды кернеуі кезінде түседі. Uк түзеткішінің шығыс кернеуі және желіден тұтынылатын ток пульсирленген пішінге ие. Көрсетілгендей, уақытша диаграммалар келтірілген, 1.93, в сурет, желіден тұтынылатын ток формасы үлкен амплитудасы мен қысқа ұзақтығының тар импульсі түрінде болады. 1.93 сурет - Коммутациялық қуат көзінің сұлбасы (а), ондағы Токтар мен кернеулердің графигі (б) Ағымдағы импульстардың бұл түрінде олардың спектрі өте кең және көптеген гармоникалардан тұрады. Нәтижесінде қуат көзінің қуат коэффициенті 0,5 мәніне дейін төмендейді... 0,7. Қуат коэффициентін пассивті түзету сұлбасын 115 қолдана отырып арттыруға болады, бірақ мұндай сұлба 50 Гц жиілікте үлкен өлшемдер мен массаға ие болатын индуктивтілікті қамтуы керек. Сонымен қатар, мұндай сұлба жүктеме өзгерген кезде индуктивтіліктің өзгеруін қажет етеді. Мұның бәрі коммутациялық қуат көздері үшін пассивті қуат түзеткіштерін қолданудың мүмкін еместігін көрсетеді. Қуат коэффициентінің белсенді түзеткіштері. Коммутациялық қуат көздерімен жұмыс істеу үшін MicroLinear 1989 жылы белсенді қуат түзеткішті басқарудың алғашқы ml4812 чипін жасады. Кейінірек Siemens, UnitrodeMotorola сияқты ірі фирмалар ұқсас сұлбалардың дамуына қосылды. Осы әзірлемелердің нәтижесінде қазіргі уақытта қуат коэффициентін түзеткіштермен біріктірілген коммутациялық қуат көздерін басқарудың көптеген сұлбалары бар. Алдымен қуат коэффициентін белсенді түзеткіштің жұмыс принципін қарастырыңыз. 1.94-суретте осындай түзеткіштің жеңілдетілген құрылымдық сұлбасы келтірілген. Сұлбадан көріп отырғанымыздай, бірлікке жақын қуат коэффициентін алуға түзеткіштен сүзгі сыйымдылығын алып тастау арқылы қол жеткізіледі, ол әдетте түзетілген кернеудің импульстарын тегістеу үшін импульстік қуат көздеріне орнатылады. Бұл сыйымдылықтың орнына сұлбаға жоғары жиілікті импульсті күшейткіш тұрақтандырғыш енгізіледі, төмен индуктивтілік l, кіріс индуктивтіліктегі үзіліссіз токтың шекаралық режимінде жұмыс істейді. 1.94 сурет - Қуат коэффициентінің (а) белсенді корректорының құрылымдық сызбасы және оның уақыт диаграммалары (б) Транзистор т индуктивтілігі арқылы қосылған кезде жоғарылататын кернеу тұрақтандырғышының әрекет ету принципіне сәйкес l, сызықтық заңға сәйкес өсетін ток басталады. Транзистор t өшірілгенде, l индуктивтілігіндегі ток Сф сүзгісінің DC диоды арқылы зарядталып, сызықтық заңға сәйкес төмендейді. T негізгі транзисторын қосу және өшіру басқару құрылғысымен жүзеге асырылады, ол түзетілген кернеу ДАТЧИГІНЕН, индуктивтіліктегі DT ток 116 датчигінен және СУ басқару импульстарын қалыптастыру тізбегінен тұрады. Басқару импульстарын қалыптастыру процесі суретте көрсетілген уақыт диаграммаларымен суреттелген (1.94, ә сурет). Осы диаграммалардан көрініп тұрғандай, t транзисторының қосылуы DT ток сенсорының шығысындағы кернеу нөлге тең болған кезде пайда болады (яғни, l индуктивтілігінде нөлдік ток болған кезде). T транзисторының өшуі ток сенсорынан сызықтық жоғарылаған кернеу түзетілген DV кернеуінің берілгішінің синусоидальды Заңына сәйкес өзгеретін кернеуге тең болған кезде пайда болады. Транзисторды өшіргеннен кейін индуктивтіліктегі ток төмендей бастайды және токтың нөлдік мәні кезінде транзистор т қайта қосылады. Әрі қарай, процесс өте жоғары жиілікте қайталанады. Индуктивтіліктің орташа мәні синусоидалы және түзетілген кернеумен фазада сәйкес келеді. Осылайша, түзеткіш сұлбасының арқасында қуат коэффициентінің жоғары мәніне қол жеткізіледі. Қуат коэффициентін түзеткіштің (БКМ) келтірілген сұлбасының кемшіліктері талдың шығу кернеуін тұрақтандырудың болмауын қамтиды. Желі кернеуі немесе жүктеме өзгерген кезде БКМ шығу кернеуі де өзгереді. Тұрақты шығу кернеуін алу үшін БКМ сұлбасына шығу кернеуі бойынша қосымша кері байланыс енгізіледі. |